回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)能力可以通過窯的發(fā)熱能力來消耗窯內(nèi)單位的熟料熱。由于預(yù)分解窯與預(yù)熱器窯的熱耗相似，如果能采用相同的發(fā)熱能力，預(yù)分解窯的產(chǎn)量可以根據(jù)窯用燃料的減少情況以簡(jiǎn)單的比例關(guān)系計(jì)算，即窯用燃料減少60%，產(chǎn)量是原來的2.5倍。問題是，可以采用與浮窯相同的發(fā)熱能力嗎？為了解決這個(gè)問題，工程師分析了日本多年來在改建和新建預(yù)分解窯的數(shù)據(jù)，說明了兩者不能采用同樣的發(fā)熱能力。

1.新建預(yù)分解回轉(zhuǎn)窯與預(yù)熱器的對(duì)比

預(yù)分解窯的斷面熱負(fù)荷q和標(biāo)狀風(fēng)速W0一般比同規(guī)格的預(yù)熱窯低，預(yù)分解窯的發(fā)熱能力低于預(yù)熱窯，也表明.Q和W0在一定程度上隨窯徑的增大而增加，預(yù)分解窯的Gy值約為預(yù)熱窯產(chǎn)量的1.7-2.4倍。

2.改建為預(yù)分解回轉(zhuǎn)窯后的比較

濕法窯改造的SF型預(yù)分解窯的計(jì)算指標(biāo):窯燃料比例為0.4，熱消耗750千卡/公斤熟料，濕法窯熱消耗高，改建后窯增產(chǎn)幅度高，但改建后的發(fā)熱能力q、截面熱強(qiáng)度q和標(biāo)狀風(fēng)速W0比改建前降低。

由浮動(dòng)預(yù)熱器旋轉(zhuǎn)窯改造的預(yù)分解窯情況復(fù)雜，一般受原預(yù)熱器限制，窯用燃料的比例大不相同。一般窯用燃料的比例越高，q和W0比新窯高，但Gy比新窯低。其他干法窯型改造的預(yù)分解窯，Q和W0也低于一般水平。

3.根據(jù)以上情況，預(yù)分解旋轉(zhuǎn)窯的斷面積熱負(fù)荷q一般比同規(guī)格的預(yù)熱器窯低，特別是對(duì)于熱消耗大的窯，例如濕法窯和馀熱發(fā)電窯，增產(chǎn)幅度大，但發(fā)熱能力下降也多。因此，在確定頂部分解回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量時(shí)，不應(yīng)采用與同規(guī)格預(yù)熱器窯相同的發(fā)熱能力，同時(shí)舊窯改造時(shí)，也不應(yīng)按改造前相同的截面熱負(fù)荷指標(biāo)確定改造后的預(yù)分解窯產(chǎn)量。

4.預(yù)分解旋轉(zhuǎn)窯的發(fā)熱能力(以及斷面熱負(fù)荷、燃燒帶風(fēng)速)為什么比預(yù)熱窯低的原理，這與窯的熱工特性有關(guān)，主要是窯內(nèi)的傳熱能力下降。預(yù)熱器窯內(nèi)的分解帶占月份的比例，分解帶內(nèi)部構(gòu)造的材料溫度一般略高于CaCO3的平衡分解溫度900℃，材料層的表面溫度受其影響也低，與氣流的溫度差大，傳熱能力也大。在預(yù)分解窯內(nèi)，分解帶短，少量CaCO3分解后，材料進(jìn)入固相放熱反應(yīng)，材料溫度立即上升，與氣流之間的溫差減小，傳熱能力減小。

預(yù)分解旋轉(zhuǎn)窯保持與預(yù)熱器旋轉(zhuǎn)窯相同的發(fā)熱能力時(shí)，從燃料燃燒和襯里壽命的觀點(diǎn)來看，還可以達(dá)到，但傳熱能力下降，必然會(huì)提高窯的氣溫。例如，原來的窯煙為1000-1100℃，傳熱能力下降后，窯尾氣溫上升到1100℃以上，可能會(huì)引起窯尾煙道、分解爐、預(yù)熱器系統(tǒng)的超溫、結(jié)皮和堵塞，因此預(yù)分解窯不能保持與預(yù)熱器窯相同的窯內(nèi)風(fēng)速和發(fā)熱能力和斷面熱負(fù)荷。不應(yīng)用預(yù)熱器窯的發(fā)熱能力，以簡(jiǎn)單的比例關(guān)系推算預(yù)分解窯的產(chǎn)量。

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